Большая техническая энциклопедия
2 7
A V W
А Б В Г Д Е Ж З И Й К Л М Н О П Р С Т У Ф Х Ц Ч Ш Щ Э Ю Я
УБ УГ УД УЗ УК УЛ УМ УН УО УП УР УС УТ УЧ УЯ

Условие - переключение

 
Условие переключения состоит в том, что Нвх.
Условие переключения тиристора из непроводящего состояния в проводящее было получено при анализе процессов в транзисторном эквиваленте тиристора ( рис. 2), который позволяет исследовать процессы в тиристоре, не решая уравнений непрерывности в базовых областях.
Рассмотрим условие переключения реле, соответствующего изменению Ф с 0 на 1 при наличии шума.
В условии переключения триодного тиристора (5.9) дифференциальный коэффициент передачи тока эмиттера одномерной теоретической модели первой транзисторной структуры сц зависит от напряжения на коллекторном переходе, а также от основного и управляющего токов.
В условии переключения триодного тиристора (5.9) дифференциальный коэффициент передачи тока эмиттера одномерной теоретической модели первой транзисторной структуры а зависит от напряжения на коллекторном переходе, а также от основного и управляющего токов Аналогичный коэффициент второй транзисторной структуры ci2 зависит только от напряжения на коллекторе и от основного тока.
Причем смена условий переключения должна осуществляться логическим устройством. На практике, однако, вследствие неидеальности реле и наличия запаздывания в системе тождество ст 0 на втором интервале не выполняется, поэтому условие (6.75) обычно не используется.
Это и есть условие переключения структуры. Отсюда становится ясно, что зависимость сср и а от тока через эмиттерные переходы и от напряжения на коллекторном переходе является принципиально необходимым условием для переключения структуры из непроводящего состояния в проводящее.
С уменьшением Hk условия переключения пленки облегчаются, однако однородность ее ухудшается. Поэтому оптимальное значение Я зависит от условий работы ТМП.
Приведенная общая теория получена при рассмотрении условий переключения для релейного элемента, сигнал на который с выхода другого релейного элемента поступает через линейный блок.
Условия переключения мостового триггера приблизительно совпадают с условиями переключения обычных триггеров.
Одним из недостатков принципа максимума является трудность выражения условий переключения через координаты системы. В более сложных случаях эта трудность часто становится практически непреодолимой, чем и объясняются поиски других методов решения оптимальных задач. Однако для ряда простых, но важных практических примеров получено строгое доказательство некоторых основных положений, ранее применявшихся интуитивно или обосновывавшихся более сложным путем.
В разделе VI для системы второго порядка было найдено условие переключения, содержащее функцию от переменных состояния и одного параметра, такое, что изменение параметра приводит к равному или почти равному изменению ошибки в конце итерации. Другими словами, если изменение параметра сделать равным ошибке предыдущей итерации, коэффициент коррекции будет равен или близок к единице.
Третьим этапом наладки реле является настройка, которая сводится к обеспечению условий надежного переключения контактов.
При этом нужно брать решение, удовлетворяющее еще одному условию - условию переключения в нужную сторону. Это значит, что сигнал рассогласования е ( /) - eTx ( t) при переключении с положительного импульса на отрицательный при достижении порогового значения а должен иметь отрицательную производную.

Максимальная величина напряжения между коллекторными пластинами за время коммутации используется как критерий тяжести условий переключения тока в секциях якорной обмотки, и по этой величине подбираются щетки, способные удержать это напряжение при безыскровой работе. Если максимальная величина напряжения оказывается свыше 3 в, необходимо пересчитать машину. Расчет напряжений производят, исходя из допущения неизменности переходного сопротивления.
Данный пример представляет интерес еще и потому, что в нем удается аналитически определить условие переключения с одного канала наблюдения на другой и показать насколько такое переключение эффективнее с точки зрения качества оценивания по сравнению с использованием отдельных каналов.
Порядок уравнений можно понизить на единицу, если брать всегда начальные значения, удовлетворяющие условиям переключения.
Выбранное сопротивление 10 кОм удовлетворяет условию отключения транзистора Т2 Зная все сопротивления, можно также проверить условие переключения.
Однако при анализе вентильных схем обязателен расчет токов и напряжений вентилей, так как они используются для оценки условий переключения.
Непрерывные управляющие функции получают из рассмотрения только условия переключения и полярностей различных переменных на фазовой плоскости с каждой стороны условия переключения.
Следует отметить, что сокращение времени жизни неосновных носителей должно сопровождаться уменьшением толщин базовых областей, так как в противном случае условие переключения aj а2: г 1 может не выполняться вследствие снижения коэффициентов передачи Oj и а2 - При этом напряжение включения тиристора падает. Если же толщины базовых областей изменяются мало, то возрастают постоянный отпирающий ток управляющего электрода, а также время включения, падение напряжения на открытом тиристоре и удерживающий ток.
Начальное распределение температуры / ( г) находят из уравнения ( 4 - 15), которое представляет собой математическую запись условия переключения, когда приняты указанные упрощающие ограничения.
Целесообразность этого вытекает из того, что любой алгоритм расчета вентильной схемы при кусочно-линейной аппроксимации характеристик вентилей должен предусматривать блок анализа условий переключения вентилей с одной ветви ВАХ на другую. Этот блок может быть использован и для анализа условий перехода через границы интервалов линейности кусочно-линейной аппроксимации статической характеристики других нелинейных элементов.
Неравенства ( 2 - 7) и ( 2 - 8), налагающие ограничения на выбор величин р и т, являются условиями переключения триггера.
Эта величина является компромиссной, поскольку с одной стороны для лучшей фильтрации сигналов желательна высокая частота, а с другой стороны ограничения, накладываемые условиями переключения, требуют низкой частоты переключения.
Согласно существующему стандарту на щетки их свойства проверяются опытным путем либо на контактом кольце, либо на короткозамкнутом коллекторе, а работать они должны в условиях безыскрового переключения секций якоря, обладающих значительной индуктивностью. Вполне понятно поэтому, почему электромашиностроительные заводы, получающие щетки, удовлетворяющие требованиям ГОСТ 2332 - 43, вынуждены весьма часто браковать их из-за неудовлетворительной работы на коллекторах электрических машин. Неудивительно поэтому, что в печати этому вопросу было посвящено много работ, в которых предлагались различные методы испытаний электрощеток, устанавливающих их коммутирующую способность. Некоторые авторы разрабатывали методику подобных испытаний щеток на коллекторах реальных машин, другие же считали более целесообразным испытывать их на искусственных аппаратах, воспроизводящих коммутационный процесс электрических машин.
Видно, что шунтировка эмит-терного перехода влияет на зависимость напряжения переключения от тока эмиттера, сдвигая ее вправо от начала координат, и приводит к тому, что условие переключения будет выполняться при больших токах по сравнению со структурой, не имеющей зашунтированно-го эмиттерного перехода.
Далее необходимо определить сечения функций Т0 и То для эквивалентного объекта, описываемого уравнением (21.88), с алгоритмом управления, полученным из решения задачи (21.96), и проверить соответствие условий переключения (21.95) выбранной гиперповерхности переключений.
Для определения параметров установившихся автоколебаний необходимо проинтегрировать одно ич уравнений (7.75) или ( 7 76) и решить уравнение периодов, устанавливающее соответствие между начальным и конечным положениями изображающей точки на каждом из листов, имея в виду условия переключения триггера.

Приведенная на рис. 7.21 ВАХ ненасыщенных структур обусловлена тем, что сумма ai 02 при значениях, близких к 1, очень медленно возрастает с ростом тока. Условие переключения для этих структур выполняется благодаря росту ai a2 как за счет роста тока, так и за счет модуляции толщин баз и лавинного умножения носителей в области объемного заряда коллекторного перехода.
На втором же интервале оптимального процесса при движении вдоль линии переключения в идеальном случае имеет место тождество a - 0 и условие (6.29) на линии переключения не обеспечивает смены знака реле. Смена условий переключения при о 0 может осуществляться логическим устройством. На практике, однако, надобность в логическом устройстве отпадает, так как условие (6.25) можно не использовать, поскольку в действительности вследствие запаздывания в системе и неидеальности реле изображающая точка на втором интервале переходного процесса движется не по нулевой траектории, а по некоторой соседней, поэтому тождество о 0 никогда не выполняется.
Вольт-амперная характеристика тиристора при различных токах управляющего электрода.| Зависимость напряжения переключения ( в относительных единицах от тока управляющего электрода. При нулевом токе управляющего электрода переключение этих структур в открытое состояние происходит при напряжениях, превышающих минимальное напряжение пробоя коллекторного перехода, и коэффициент лавинного умножения Мэ-1. Для выполнения условия переключения при этом требуется существенный рост тока / G.
Зависимость коэффициента инжекции перехода / з тиристора от тока при различных сопротивлениях шунтировки.| Зависимость напряжения переключения тиристора от температуры при различных сопротивлениях шунтировки перехода / з. Однако с уменьшением сопротивления шунтировки перехода / 2 ток переключения возрастает. Для достижения условия переключения а о 1 при этом требуются большие значения обратного тока коллекторного перехода, а следовательно, и более высокие значения температуры.
Как указано выше, отличительная особенность исследуемого цикла - большая разница между температурами t v t - я их независимость. Поэтому для определения условий переключения агрегата с пара на горячую воду была составлена табличная зависимость ffcmin / ( f8, BI) для температуры испарения аммиака - 5 С.
В свою очередь выходной сигнал второго релейного элемента, г / 2 ( t) ( yk ( t) при k 2) после прохождения через - G ( s) становится входным сигналом первого релейного элемента. Поэтому для этого элемента условия переключения имеют следующий вид.
Проверка параметров срабатывания и возврата реле постоянного и переменного токов. Третьим этапом наладки реле является настройка. Настройка реле сводится к обеспечению условий надежного переключения контактов.
Третьим этапом наладки реле - является настройка. Настройка реле сводится к обеспечению условий надежного переключения контактов.
Данное неравенство является условием лавинного включения транзистора блокинг-генератора. Так как у транзисторов В 1, то условие лавинного переключения легко выполняется.
Программное обеспечение АМТ-06 и АМТ-07 позволяет: задавать задержку включения прибора в режим измерения; осуществлять измерение давления и температуры с дискретностью от 3 секунд до 10 минут; обеспечивать сохранение информации при перерывах в питании; осуществлять диалог с компьютером в стандарте RS-232. Операционная среда АМТ-07 дополнительно позволяет: задавать время и условие переключения режима работы; осуществлять запись времени моментов включения, переключения и выключения режимов измерения.
Коробка передач 7 установлена в обратную сторону по отношению к коробке передач 10 и служит редуктором для повышения числа оборотов тормоза, необходимых для получения соответствующей тормозной мощности. Испытание коробки может производиться на всех передачах, при условии переключения соответствующих передач в редукторе. Развиваемое электродвигателем число оборотов 1450 в минуту будет передаваться при любых режимах испытания тормозу, поскольку понижение оборотов на вторичном валу испытуемой коробки будет компенсироваться повышением их на вторичном валу редуктора, жестко соединенном с тормозом. Так как гидравлический тормоз при 1450 об / мин, развивает момент значительно больший крутящего момента электромотора, необходимо при испытании регулировать подачу воды, следя за показаниями стрелки на шкале, которые должны быть не выше 10 - 11 кг.
Степень модуляции толщин базовых слоев наиболее существенно изменяется при малых напряжениях. Уменьшение коэффициентов передачи тока с уменьшением напряжения требует для выполнения условия переключения соответствующего увеличения этих коэффициентов за счет роста тока.

Напряжение переключения при высокой температуре ( 100 - 150 С) обычно меньше, чем при комнатной. Это связано с возрастанием величин %, а и / К0, вследствие чего условие переключения ( 12) выполняется при меньшем напряжении.
Переключение скоростей осуществляется при выключенном двигателе путем перемещения блоков колес вдоль валов 7 и 3 и последовательного введения в зацепление различных пар колес. В этом механизме модули всех колес одинаковые и должно быть обеспечено условие соосности и условие переключения колес с 52 / - - ( 2 - т - 4) мм. Другие виды многозвенных механизмов рассматриваются в третьем и пятом разделах книги.
Если на начальные условия последовательности хп наложить такое ограничение, при котором они будут удовлетворять условиям переключения, то порядок разностных уравнений понижается на единицу. Такое ограничение означает, что мы рассматриваем процесс функционирования системы не с нулевого этапа, вначале которого переменные имеют произвольные значения, а с первого, так как вначале первого этапа распределение переменных подчинено условиям переключения.
Из последнего выражения видно, что синхронные режимы с фазами рг и р4 существовать не могут. При больших значениях Аи), когда Q ( m) Лео cos P и га по модулю может быть меньше единицы, не выполняется условие переключения в нужную сторону.
Это достигается переключением газовых потоков: обратный поток газа низкого давления направляется по тракту сжатого газа и наоборот, в результате чего загрязняющие примеси сублимируют и выносятся обратным газовым потоком. Поэтому наиболее часто теплообменники работают в условиях знакопеременной нагрузки, чго предъявляет повышенные требования к их прочности: обе системы каналов должны быть рассчитаны на полное рабочее давление. В условиях переключения потоков необходимо, чтобы обе системы каналов были симметричны во избежание нежелательных колебаний режима работы установки.
Чтобы определить, включен или выключен переключающий полупроводниковый триод, нужна схема, способная чувствовать изменение сопротивления примерно от 20000 до 1000 ом; следовательно, состояние включения и выключения для полупроводникового триода определить труднее, чем для электронной лампы. С точки зрения условий выключения наибольший интерес представляет параметр / со - ток коллектора, когда эмиттер разомкнут или на него подано запирающее напряжение. Часто анализ условий переключения проводится для цепи эмиттера, а в качестве измерительного органа для определения состояния включения и выключения используется нагрузка в цепи коллектора.
При подаче на управляющий электрод прямого напряжения ( относительно эмиттера, см. рис. 5.1, в), рекомбинационный ток основных носителей в базе условного транзистора п-р - п типа перераспределится. Как следует из равенства (5.5) условие переключения тиристора в открытое состояние аи / аип 1 наступает при более низком напряжении. На рис. 5.4, б приведено семейство выходных вольт-амперных характеристик управляемого тиристора. Чем большее напряжение ( в прямом направлении) подается на управляемый электрод, чем больше прямой ток управляющего электрода, тем при меньшем напряжении U происходит переключение тиристора.
 
Loading
на заглавную 10 самыхСловариО сайтеОбратная связь к началу страницы

© 2008 - 2014
словарь online
словарь
одноклассники
XHTML | CSS
Лицензиар ngpedia.ru
1.8.11